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放心寄托LEUZE接近开关GFG 250/0.5 RT-ME

  • 更新时间:  2020-09-11
  • 产品型号:  HRTL46B/66-S12
  • 简单描述
  • 放心寄托LEUZE接近开关GFG 250/0.5 RT-ME
    Leuze AMS 358i 200 50113727
    Leuze DDLS 200/200.1-60 50040933
    Leuze DDLS 200/200.2-60 50040934
详细介绍

多一分心力去注意别人,就少一分心力反省自己,你懂吗?

南京惠言达电气有限公司成立于2019年,座落在南京六合市商圈。9年备件销售积累,公司主要经营欧、美等国的阀门、过滤设备、编码器、传感器、仪器仪表、及各种自动化产品,公司全力贯彻“以质优价廉的产品和完善到位的技术服务客户”的经营宗旨,服务于国内的流体控制和自动化控制领域。节省了中间环节的流转费用,能够把更优惠的价格提供给用户。通过发展我司已经自动化设备和备件供应商,主营产品广泛应用于冶金、造纸、矿山、石化、能源、集装箱码头、汽车、水利、市政工程及环保以及各类军事、航空航天、科研等领域。
图片可能与实物存在差异,订货前请联系本司确认

品牌   型号
APEX 965005 密封圈
MP Filtri BE-A-15-H-A-50-P01 过滤器用堵塞指示器
hydac ZBE 0P-05 Kabelbuchse 8p mit Leitung 5m /电缆
Tollok 25X50 TLK450 联轴器用轴套
mts 252347 插头
Turck BI1-EG05-AP6X-V1331  4608640 接近开关
Turck RSM-2RKM50 ID:6914950 插头
Turck BS4151-0/16 插头
KUHNKE 107-G1-24VDC 继电器
SIEMENS 6GK5734-1FX00-0AA0 ,24VDC  V4.3.3 以太网交换机
Euchner C-M12F08-08X025PV20,0-MA-100179 Nr.100179 电缆
Euchner C-M12F05-05X034PV20,0-MA-100185  100185 电缆
Mayser SG-EFS 1X4 ZK2/1 自动控制器
Tiefenbach WK178L234 L2M, ART.NR.6-045718 磁性传感器
VIATEMIS 200027D 旋钮开关
HILMA ROMHELD Nr.8.2096.1050 工件夹具
Contrinex DW-AD-603-M8 接近开关
BTR RTM C12 , 24VAC/DC , Nr.110 276 13 继电器
K&H E6,0GW0200V 过滤器用堵塞指示器
LEONI NSXHP-SCO-32-0010 插头
norelem 03151-1614 螺母
Fibro GmbH 2489.14.01500.130.135 气弹簧
IKL 5112.5x318 TFV.462 Kom:1095-535 温控器
Tematec WT7033-11121102752100000 NO.WT7033-1027 温度计
ElringKlinger 0677.3370 ET0001 60*80*8 油封
JUMO 701150/8-01-0253-2001-23/005 温控器
finder 44.52.9.024.0000 Relais, 2 W. 6A 24VDC 继电器
KNF PUMPE IP20-T 230V50HZ NO22ANE 真空泵
TEKEL TK461.S300.11/30.S.K1.10 PS40.PP2 编码器
Bucher SRDB-ABA-10-1 止回阀
Bucher SREZ-AB-10-2 止回阀
Spieth MSR 25.1,5 锁紧螺母
Spieth MSR 35.1,5 锁紧螺母
Rexroth 0821301512 油压传动阀
Hofmann-interflux GmbH 032.2970.0004 铜垫片
IPF IN40012W 接近开关
Rexroth 3DREME 10 P-7X/315YG24K31F1V,R901223481 油压传动阀
Rexroth 3DREME 16 P-7X/200YG24K31F1V,R901218100 油压传动阀
LOVEJOY L075/0.875 联轴器
LOVEJOY L075/0.625 联轴器
Rexroth ZDBY6DB2-1X/315V/60,0811109141 减压阀
heidenhain LS 187C,526974-05 光栅尺
heidenhain LS 187C,526974-02 光栅尺
heidenhain 360645-03 附件(电缆)
Ringspann 4457.901.116.000000 电磁制动器
ALLARD C0-40(8mm) 钢铁制夹子
ALLARD C0-40(2mm) 钢铁制夹子
unitec UN/PRF100 电位器
Rexroth 3 842 521 118 附件
Rexroth 3 842 521 120 附件
Rexroth 3 842 521 119 附件
Rexroth 3 842 527 865 减速箱
Rexroth 3 842 532 421 电机
Bucher 2YJ.06-3P.110A00.000   MTDA-08-050M 分流阀
QIOPTIQ G390 132 000    ANR.397820 平面透镜
LANNY SV2x2B40S25JUV5 冷却油阀块
KNF N820.3FT.18 真空泵
Hawe R1.0 柱塞泵
Kral KF- 235.ACA.xxxxxx 螺杆泵
OPTIBELT 600-8MHP-20 OME-HP 同步带
Warmbier SRM 110,NO:7100.SRM110.A 表面电阻测试仪
Baumer ITD21H00 1024H NIS21SGBE14 编码器
EMUGE GF643105.9517 刀片
EMUGE GF643205.9517 刀片
EMUGE GF643105.9514 刀片
ROLAND ELECTRONIC GmbH P42AGS 双料检测仪
tecnomors VRG16-60 平行抓
Sommer KG 40 工件夹具
STAHLWILLE 58214038 扳头
STAHLWILLE 58214036 扳头
STAHLWILLE 58214032 扳头
STAHLWILLE 96500920  SIZE20  20-200NM 扭矩扳手
STAHLWILLE 58214034 扳头
Pixsys ATR121-ADT 温控器
B&R 3CP360.60-1 自动控制器
Sommer-automatic GmbH  &  Co. KG NJ8-E2S-05 接近开关
ROSTA GmbH DK-S 18*50 橡胶缓冲器
ROSTA GmbH DK-S 18*80 橡胶缓冲器
microsonic hps+35/DIU/TC/E/G1 接近开关
Spieth DSM 55.1 液压锁紧螺母
Spieth DSL 40.62 液压锁紧螺母
HPI P3CBN1006CA20C01N 齿轮泵
Baumgartner ERH3/8 单向阀
ASM WS10-375-420A-L10-M4-M12 (A117078) 位移传感器
Puls SL20.300 3AC 400V DC48-56V 10A 电源
Puls SL20.303 3AC400V DC24-28V 20A 电源
parker 4V14F4B3-C 管接头
parker 4V54F4B3-C 管接头
Multi-Contact 23.3020-21 SLB4-G 插头
Multi-Contact 24.0023-21 SKS4-19L 插头
moog D956-2003-10 柱塞泵
Leuze ISS244PP/44-20E-S12 接近开关
Leuze MLC500T14-600 感应传感器
Leuze BT-2R1 , Set Halterung (2 Stk.) 感应传感器附件
Leuze CB M12-10000E-5GF  M12 10m CABLE 电缆
Leuze MLC510-R14-600 感应传感器
Leuze ISS244PP/44-20E-S12 接近开关
LORENZ Typ DR-211  20, 30 Nm 2176-M03 扭矩传感器
MESA 130-6012  C79451-A3008-B60 滤芯
Phoenix PSR-SPP- 24UC/ESA4/3X1/1X2/B - 2963941 继电器
Phoenix 1682359 电缆
Phoenix 1662256 插头
Phoenix 1662298 插头
heidenhain 735117-61 编码器
FPZ S.p.A. 25FL6 过滤器
FPZ S.p.A. 25CA6V 管接头
Elmo Rietschle V-VTR140 (01) 真空泵
heidenhain ERN180 5000  ID:589614-96(Mengenrabatten) 编码器
heidenhain LC193F ML340 +/-5um  ID:557661-03 光栅尺
heidenhain LC193F ML540 +/-5um  ID:557676-05 光栅尺
heidenhain RCN227F 16384 ID:533120-08 编码器
heidenhain LC193F ML440+-5UM  ID:557661-04 光栅尺
heidenhain IBV102 TTL*50 ID:536422-20(Mengenrabatten) 联轴器
heidenhain LC193F ML340 +/-5um  ID:557676-03 光栅尺
heidenhain D=6mm 12-pin ID:291697-07(Mengenrabatten) 联轴器
heidenhain Knife-shaped ID:202503-01(Mengenrabatten) 联轴器
heidenhain AEMT60K ID:359341-04 光栅尺读数头
heidenhain T404 ID:352776-04 联轴器
heidenhain Ball-type  ID:202504-01(Mengenrabatten) 联轴器
heidenhain 4m cable ID:309777-04(Mengenrabatten) 电缆
heidenhain LC193F ML440 +/-5um  ID:557676-04 光栅尺
heidenhain 3m cable ID:547300-03 电缆
heidenhain HR410 ID:296469-53 光栅尺读数头
OTT M-4Q-10-30 自动控制器
Staubli SPC08.5000 /IA/JV 分流阀
B&R 5PP320.1043-39 控制面板
B&R X20BT9100 总线模块
Jahns MTO-4-31-AVR180 油分配器(分流阀)
End-Automation MBMG2Z122263008 END 球阀
BEKO 4002818 S040SWF 滤芯
BEKO 4002618 S040FWF 滤芯
SELET B03E1816POC5 接近开关
CONINVERS 1604322 密封件
rosa MG35 SL P2 线性滑块
GUTEKUNST D-078A 弹簧
GUTEKUNST D-268E 弹簧
GUTEKUNST VD-090P 弹簧
GUTEKUNST D-100A-01 弹簧
GUTEKUNST D-179F 弹簧
GUTEKUNST D-334B 弹簧
GUTEKUNST D-090X 弹簧
Euchner GMOX-PR-22DN-C16 网络测试仪
Baumer OHDM 16P5012/S14 NO;10242042 感应传感器
ETH AK12.2Fx2,5m 电缆
ETH AK12.2Fx10m 电缆
Verder MEMBRANE BUNA POS. 401 NO.819.4455 泵用隔膜片
SIKO 82182 插头
SIKO 76752 插头
Turck BI1-EG05-AP6X-V1331 4608640 接近开关
Turck WWAK3P2-5-SSP3/S90 Nr:8015252 电缆
Turck WWAK3P2-5/P00/S105 Nr:8016161 电缆
Turck WAKS4-8-WASS4/S366 Nr:8024218 电缆
Turck SKP3-2,1-SSP3/S90 Nr:8040185 电缆
DECKMA OMD-32+Certificate of Origin 水油分析
HBM K-C9C-05K0-01M5-F-S 负荷传感器
HBM K-C9C-02K0-01M5-F-S 负荷传感器
Phoenix ST-REL4-KG 24/21-21 DC24V 继电器
Phoenix ST-REL7-HG 24/4X21 DC24V 继电器
SIEBERT S102-W6/14/0R-000/0B-T0 数字显示表
BIKON Z3-60X90 联轴器
BIKON Z3-40X65 联轴器
GEORGIN TYPE:C6ZX,OPC06BZHXAOOO  05.04.1697.1 温度控制器
luber GmbH D20055TG-PEEK 磁力泵
Oil Control VRPR-10A  04950403850200A 减压阀
Oil Control VSON-08A  04330610560000A 止回阀
specken drumag RM100/0-10/1/B0/C/1/N 减压阀
DICTATOR Ch.111823,900N 气弹簧
FSG PK620-25D/A/IP65 1708ZA0-265.003 电位器
Hetronik HC510-OC-230-16 接口模块
Bucher SWDRVPC-5MDO-P-E-6 24D 减压阀
heidenhain 735117-53 编码器
Murr 7000-08401-0000000 插头
Gefeg-neckar D844-00021501 M89-0770437 电机
Murr 7000-41161-0000000 插头
Murr 7000-31261-0000000 放大器
Lumberg RKT 4-07/5 电缆
Hawe R8.3-8.3-8.3-8.3A 轴向柱塞泵
Honeywell 66195074-001 插头
Honeywell 942-A4M-2D-K220S 感应传感器
Guedel 406015-6.00  AE060L i=6.00 齿轮箱
Honsberg MR1K-020GM004-212 流量传感器
DEIF TAS-331DG(supply 24VDC) 电压计
Vogel 298975 齿轮箱
NILOS 6005AV 密封圈
Tiefenbach WK509K225-230 磁性传感器
gwk NB 100-160 (U3D) 离心泵
WOERNER DBS-20/60-08-EW-007 工件夹具
Rema Augenschutzschilder DS 12/250 A 砂轮机附件
Rema REMA-Werkstattschleifmaschine DS 12/250 A 砂轮机
hydac 0060 D 010 BN4HC 滤芯
MP Filtri STR-050-2-S-G1-M90-P01 过滤器
PFLITSCH PIK80/60S 导线槽
Sommer GH6240-B 夹爪
speck Valve repair kit NP 10/4-140 RE Art. 14.0517 阀门维修包
speck Art-Nr.: 07.3065 内视镜
speck Art.-Nr. 21.0363 锁紧螺母
speck NP 10 /16/14 u. 15 Art.-Nr.11.0589 管接头
Digitronic DS1 V2 24VDC(53608) 可编程控制器
B&R X20BC0043 接口模块
B&R X20DI8371 接口模块
B&R X20DO8332 接口模块
B&R X20PS9400 接口模块
B&R X20PS2100 接口模块
heidenhain ERN 180 2500 03S12-03 ID:589614-54(Old ID377104-54) 编码器
heidenhain LC181 740mm ID:341240-29 光栅尺
Baumer FPDM 16P5101/S14 感应传感器
Baumer FVDK 10P5101/S35A 感应传感器
Spieth IK 25.37 锁紧螺母
ARCA 827A E2-000-M10-G 阀门定位器
SCHROFF part no.: 21100-435 附件
SCHROFF Part no.: 24561-051 铝制盖板
SCHROFF Part no.: 24560-351 输送机用导轨
SCHROFF Part no.: 24560-255 安装支架
SCHROFF Part no.: 24560-141 附件
SCHROFF Part no.: 21500-039 附件
SCHROFF Part no.: 24563-191 安装支架
GUTEKUNST D-152A 弹簧

 

本组病例286例,其中男性198例,女性88例,年龄21岁~59岁。伤后距入院时间最短20min,最长2h。颅脑外伤48例,其中头皮裂伤和颅骨骨折36例,颅骨骨折并颅内血肿24例,颅骨骨折并脑挫裂伤及蛛网膜下腔出血8例,及脑干损伤6例。胸部外伤86例,其中单纯肋骨骨折24例,肋骨骨折并血气胸52例,心脏钝挫伤8例,创伤性膈疝2例。腹部外伤108例,其中肝破裂26例,脾破裂14例,胆囊管损伤1例,大小肠破裂33例,肾损伤18例,膀胱12例,肠系膜撕裂4例。会外伤12例,其中肛门直肠裂伤9例,睾丸挫伤1例,尿道断裂2例。大血管损伤12例,包括颈动静脉损伤4例,下腔静脉损伤1例,股动静脉损伤8例。其他软组织挫裂伤21例。

2结果

本组病例分别经现场急救和手术抢救,术后部分重症被送入ICU监测,其中12例因并发呼吸功能不全,分别进行气管切开和用辅助呼吸,结果有6例因并发多脏器功能衰竭死亡,4例致残(植物人),其余被治愈,总治愈率达97.9%。

3讨论

急诊科护士必须具有良好的急救技术,行动迅速敏捷,密切配合医生做好各种抢救,把冶金工业外伤的伤亡和伤残降至最低点。冶金工业外伤发生突然,现场混乱,伤情复杂,多为复合伤。如意外爆炸伤,一大批伤员急待搬运和急救,在此情况下,护士随同医生奔赴事故现场后,本着迅速、果断、准确、有效的原则,奋不顾身的奔向前,对伤员做好伤口包扎、吸氧,同时迅速打开2条以上静脉通道,快速输液,保持血压,并以的速度把伤员转送到安全地方,再进行后续治疗。本组有1例因脾破裂并发失血性休克,从现场急救到手术室手术仅用20min,这是缘于绿色抢救通道的畅通无阻,不仅为抢救伤员的生命争取了宝贵的时间,而且也减少和降低了冶金工业外伤的伤亡与伤残率。全麻手术后重症伤员被送入ICU科监测,其余被送回病房监护室观察。在病人未清醒前,要保持头偏向一侧仰卧位,清除口腔分泌物,保持气道通畅,利用面罩给氧3~5L/min,当病人清醒后还要持续吸氧1~2d。由于创伤和全麻后,伤员最易并发心肺功能不全,作者用心电监护仪来观察病人的血压、脉搏和血氧饱和度。当发现病人口唇粘膜干燥,心率增快,尿少时,表明病人可能是因输液量不足,所出现的症状,应及时向医生报告,根据病情适当增加输液量,但输液速度不宜过快,输液结束后用12500U肝素液冲洗,外扣肝素帽封闭,待用。病人清醒后血压稳定时,需改成半卧位,护士要主动协助病人叩背排痰。尤其是腹外伤肝脾破裂的病人手术结束时,通常在肝下方或脾窝处和盆腔内放置引流管,把手术创面的渗液引流出来,防止发生膈下和腹腔盆腔内感染。护理时要注意各引流管的密闭性,观察引流液的颜色和量的多少,认真做好记录。本组有1例脾破裂术后,腹腔引流管不断有鲜血流出,护士及时报告医生,后来经手术证实是脾蒂截断处有撕断的小血管在继续出血。此外,对导尿管的护理,要做到每4~6h开放1次,为预防尿路感染,我们将0.9%氯化钠500ml内加庆大霉素160000U,每日进行1次膀胱冲洗,将尿道口用碘伏早晚消毒1次,对医生要求记录24h出入量的病人还必须做好护理记录和各班的交接工作,确保病人住院安全,康复出院。

常见的膜蒸馏过程,按照冷侧水蒸气冷凝方法或排除方法不同分为四类:即直接接触式(DCMD)、气隙式(AGMD)、气体吹扫式(SGMD)及减压式(VMD)等4种操作方式(见图1).直接接触膜蒸馏中,膜的两侧分别和热的水溶液(热侧)及冷却水(冷侧)直接接触(a);气隙膜蒸馏中膜的冷侧和冷凝壁之间有一层空气间隙(b);气扫膜蒸馏中膜的冷侧由干空气扫过以带走传递过来的水蒸气(c);减压膜蒸馏是在气隙膜蒸馏的基础上,不断抽出气隙中的气体,使水蒸气的冷凝在膜器外实现(d).

1.2膜蒸馏的工艺指标及影响因素

1.2.1截留率

从理论上讲,对不挥发性溶质而言其截留率应为100%,但实际上往往达不到100%.其原因有两方面,一方面是膜的缺陷,如孔隙大小分布很宽,有部分孔隙太大或膜有针孔、裂纹等;其二是运行过程中膜发生“湿化”现象,即疏水性局部丧失使溶液通过了膜孔.

1.2.2水通量

影响水通量的因素有:

1)溶液浓度:一般情况下,溶液浓度高,水平衡分压小,水蒸气通量小,因此随着热侧溶液的不断浓缩,水通量渐渐下降.

2)膜两侧之温差:温差大,则传质推动力也大,水的通量增加.

3)溶液的流动状态:随两侧流动状态的改善,膜两侧之温差会增加,蒸汽压差也会相应增加,水通量亦相应提高.

4)膜的疏水性及结构参数的影响:包括孔径、孔隙率、膜厚和膜孔的弯曲因子.

2膜蒸馏技术的产生背景

20世纪60年代美国的Findley和欧洲的Haute、Hen-deryckx最早提出膜蒸馏过程时就是设想用于海水淡化的[1].l964年Weyl首次将DCMD用于脱盐,但限于当时没有合适的膜材料,过程的通量太小(<1kg/(m2•h)),没能引起人们的兴趣.到了1982年Gore报道用Gore-Tex卷式膜进行膜蒸馏的海水淡化,由于采用了聚四氟乙烯疏水膜,通量比以前有明显的提高.之后,膜蒸馏技术得到了很快的发展.80年代后期,Kjellander等首先在Hono岛上建立了两套中试设备,试验表明膜蒸馏装置操作稳定,并可得到很纯的产品.90年代初,日产淡水25t和10t的膜蒸馏装置在日本投入运行.膜蒸馏用于海水淡化的优点是过程可在常压和接近常温下连续进行,且操作简单,容易放大.但由于需加热,故用于海水淡化难于与反渗透技术竞争.

3膜蒸馏在冶金工业中的应用

随着膜蒸馏技术研究的不断深入,冶金工作者开始考虑利用膜蒸馏技术来浓缩浓度在1mol/L左右而不适于用其它膜技术处理的冶金工业生产中所产生的含酸、碱、盐的废水.膜蒸馏对冶金工作者的吸引力不在于它能制备纯水的性能,而在于它能利用低温热源及其具有的高度浓缩性能.冶金工业是一个耗能大户,普遍存在大量废热的回收利用问题,湿法冶金工艺中又经常有溶液浓缩的需要,因此膜蒸馏的工业化对冶金工业的技术进步无疑是一个巨大的推动.中南大学冶金分离科学与工程研究所对几种典型的酸、碱溶液的膜蒸馏浓缩进行了研究,均取得成功.现归纳简介如下.

3.1钛白废酸的浓缩[2]

实验所用装置如图2所示,它由加料系统、膜蒸馏器、接收系统和真空系统四部分组成.其中,加料系统主要包括恒温控制器、加热器和料液循环槽;膜蒸馏器是整个实验的核心部分.实验采用平板式,主要由料液室、圆形微孔分离膜、膜支撑板、密封圈等组成;收集系统主要由冷凝器和真空接收瓶等组成;真空系统主要由真空泵、压力计和压力调节阀等组成.首先用稀的纯硫酸进行试验.结果表明,采用VMD工艺可将2.1mol/L(18.3%)的硫酸浓缩到10.32mol/L(65.5%),如图3所示.开始控制热侧温度为70℃,冷侧为2.67kPa的低真空,当浓缩到硫酸为6.23mol/L(55.1%)时,水的通量已很小,为此将热侧温度提高至80℃,以增大传质推动力,此时可使硫酸进一步浓缩至65.5%.但是用废酸直接浓缩时发现随硫酸浓度增加,由于盐析效应,FeSO4结晶析出,这一结晶使膜发生“湿化”现象,丧失疏水性.深入研究发现,废酸中的钛对膜蒸馏并无影响,因此研究了先用扩散渗析法分离硫酸,但由于盐的泄漏,尽管渗析产酸可以用VMD浓缩至65%,但仍有亚铁结晶析出的问题,为此又研究了三异辛胺萃取硫酸的办法,反萃得到酸浓度为1.12mol/L,酸回收率达91.4%.将反萃回收的酸在热侧80℃,冷侧5.64kPa条件下浓缩可得到10.30mol/L(65.1%)的浓硫酸.

3.2从RECl3溶液中用膜蒸馏分离回收盐酸[3]

用P204萃取分组混合稀土得到的中稀土反萃液及重稀土反萃液中均含有较高浓度的盐酸,目前不得不耗费大量的MgO进行中和.因为盐酸有共沸点,按常规理解似乎不可能回收浓的盐酸,但考虑到RECl3的盐析效应,首先从理论上计算了含SmCl3的盐酸体系中水及HCl的分压,发现相对于纯盐酸溶液而言,同条件下,由于SmCl3存在,导致溶液体系H2O分压减小,而HCl分压增大,而且随SmCl3浓度增大,H2O分压的减小及HCl分压增大趋势更为明显.图4为根据计算结果作出的气液平衡关系图.这表明,由于SmCl3的存在,气相中的nHCl/nH2O会增大,溶液的共沸点组成向HCl减小的方向移动.在实际膜蒸馏过程中,RECl3浓度会不断增加,温度也远大于25℃,这些均有利于气相组成中HCl浓度的增大,即蒸馏产品液中HCl浓度会增大,而热侧料液中盐酸浓度则会不断减小.实验结果证实了理论判断的正确性,表1及表2分别为实际结果.试验中稀土反萃液CRE=0.6~0.9mol/L,CHCl=2~2.5mol/L,重稀土反萃液:CRE=0.2~0.4mol/L,CHCl=4.5~5.5mol/L,每次用料液5L,料液温度62~63℃,冷侧压力8~10kPa,料液循环速度5.4cm/s.随蒸馏过程进行,蒸馏产品液体积不断增大,料液体积不断减小,稀土得到不断浓缩.开始时水蒸气分压较大,所以蒸馏液中盐酸浓度较低,而料液中盐酸浓度还有不断增加趋势.随过程进行,盐析效应增强,故蒸馏液中盐酸浓度增加而料液中盐酸浓度下降.

3.3集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸[4]

集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸,系指先采用减压膜蒸馏浓缩低浓度的硫酸稀土溶液,再采用扩散渗析法处理浓缩液以回收其中硫酸,其中扩散渗析的料液为减压膜蒸馏浓缩硫酸稀土溶液的浓缩液.由于扩散渗析处理的是浓缩液,较之单独采用扩散渗析法回收硫酸稀土溶液中的硫酸,处理量大大减小,设备的一次性投资因此降低,而且回收得到的硫酸浓度增大.表3为经减压膜蒸馏浓缩不同程度的硫酸稀土溶液,再经扩散渗析的实验结果.实验固定条件,料液成分:CRE=0.070mol/L,CH2SO4=0•468mol/L,减压膜蒸馏浓缩时,温度60℃,料液流速5.8cm/s,减压侧压力12.7kPa;扩散渗析操作方式为一次通过式,料液流量150mL/h左右,流量比1.0左右,温度28~29℃,渗析料液为减压膜蒸馏浓缩过程所得的浓缩液.此外由于扩散渗析的渗析料液为减压膜蒸馏浓缩过程所得的浓缩液,因此扩散渗析过程截留率的计算实际上包括了两个过程对稀土的截留率.由表3中实验结果可以看出,对比而言,经减压膜蒸馏浓缩后,再采用扩散渗析法回收,回收液硫酸浓度显著增大,而且由于扩散渗析处理的是浓缩液,尽管其单位时间的处理量并没有增大,但由于浓缩液体积远小于原液体积,其实际处理的原液量显然增大了,而浓缩倍数越大,效果越明显;同时可以看出,采用减压膜蒸馏预浓缩到不同倍数对后面用扩散渗析法回收稀土的截留率没有什么影响.

3.4氧化铝厂炭分母液的膜蒸馏浓缩[5]

氧化铝生产过程中用CO2分解析出Al(OH)3后的母液主要成分为Na2CO3,还含有部分NaOH及少量Al2O3、SiO2,现行生产工艺是蒸发浓缩后返回配制生料浆,耗能很高,为此探索了用膜蒸馏法浓缩它的可行性.在进行了如前所述相同的批量循环试验基础上进行了连续浓缩试验.试验装置如图5所示.以预浓缩至碱浓度为244g/L的2L溶液循环液置于槽2中.碱浓度为122g/L的料液连续从11号高位槽进入2号槽,从2号槽上部溢流口相应连续流出浓缩液至13号计量槽.8号槽收集冷侧之蒸馏液.图6为循环槽溢流流出液及蒸馏液流量随时间的变化关系.蒸馏液pH基本稳定在13,表明碱的截留率很高.图7为循环槽溢流口流出液之总碱浓度,显然在稳态操作情况下,能保持浓缩液总碱浓度为料液碱浓度两倍的水平.以上几例从不同角度均表明了膜蒸馏对创造节能冶金新工艺的前景.

4膜蒸馏存在的问题及发展方向

4.1膜蒸馏过程中存在的问题[5-10]

膜蒸馏过程具有一些其它膜过程所不具备的优点,但也存在一些缺陷:

1)通量较小.虽然个别设计很好的膜蒸馏系统水通量可达75kg/(m2•h),但一般膜蒸馏的通量无法与反渗透相比,且随着膜蒸馏过程的进行,膜通量会随着时间的延长而下降.造成膜通量衰减的原因一般有两个:一个是膜污染,另一个是膜被润湿.造成膜污染的原因可能是多方面的,如膜表面细菌的生长或是由于料液浓度过高(特别是料液接近于饱和时),膜蒸馏过程中会出现溶质组分在膜表面处的浓度高于其在料液主体中浓度的现象,即浓度极化.虽然从理论上讲,浓度极化会削弱浓度边界层内的传质推动力,从而使膜蒸馏过程的跨膜通量减小,但如果挥发性组分的蒸汽压随溶质浓度的升高下降不明显,浓度极化对跨膜通量的影响往往可以忽略.但浓度极化对膜蒸馏过程影响的另一方面是对多孔疏水膜疏水性的破坏,即当膜表面处溶质浓度高至一定程度将会导致膜被润湿.膜孔润湿被认为是膜蒸馏过程中最严重的膜污染.

2)热效率较低.一般只有30%左右,大部分的热量通过热传导损失.膜蒸馏过程中,由于热边界层的存在,料液侧膜表面处的温度低于料液主体的温度,渗透液侧膜表面的温度高于渗透液主体的温度,这种现象称为温度极化.温度极化的存在使得在膜两侧主体造成的温差没有全部用于料液汽化,跨膜传质的推动力减小,通量降低,是影响膜蒸馏过程热效率的重要因素.

3)对膜蒸馏专用膜及元件制造的研究非常薄弱.膜蒸馏所采用的膜材料性能的好坏是影响膜蒸馏工艺指标的关键.目前国内膜蒸馏所采用的膜材料,由于均为代用品,某些主要性能基本上都还不过关,从而制约了膜蒸馏技术的大规模工业应用.

4.2膜蒸馏技术的发展方向[5-10]

膜蒸馏作为一个新的膜过程在国际上尚未实现大规模工业化.我国实现膜蒸馏工业化必须从以下几方面对膜蒸馏进行深入的研究:

1)研制分离性能好、价格低廉的膜.提高膜蒸馏在实际工业应用中的竞争力,膜是关键.目前使用聚四氟乙烯和聚偏氟乙烯制备的膜性能不能完全达到膜蒸馏工业化生产指标要求,其用于盐水淡化和纯水制造竞争力都不强.故迫切需要研制出孔径分布均匀、孔隙率大、膜孔弯曲因子小、疏水性能优良的膜,尤其是加强中空纤维式膜的制备研究以推动膜蒸馏过程中膜元件商业化发展,从而推动膜蒸馏的工业化应用.

2)完善机理模型.正确了解膜蒸馏机理是进行过程强化和设计计算的理论指导;对膜蒸馏的过程机理虽然已有不少的研究和解释,但模型中一般包含大量的需经实验测定的参数,可靠性较差.

3)提高热利用率.热效率是膜蒸馏的一个重要的技术经济指标.热效率低是影响膜蒸馏大规模工业应用的主要因素之一.因此,如何减少膜蒸馏中的热损失,提高热效率是值得研究的一个课题.

4)扩大研究范围.目前膜蒸馏的应用主要还在于水溶液的分离和浓缩,但对恒沸物的分离方面还不多.特别是对有机溶剂混合物的分离就更少,这是膜蒸馏可研究发展的一个大领域,也是决定膜蒸馏可否替代常规蒸馏的关键.

5)加强对真空膜蒸馏的研究.在四种膜蒸馏方式中,真空膜蒸馏的通量相对较大,而且操作过程中膜不易损坏,下游侧的阻力也较其它三种要小.随着膜材料的开发和制膜工艺的进步,疏水膜的性能将提高而其成本会下降,膜蒸馏分离技术将会得到更快的发展,其在冶金生产中的应用也将越来越广.相信膜蒸馏技术会在研究和应用的生产实践中不断发展,一步步地走向成熟.


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Dopag 415.12.20.01 密封件

放心寄托LEUZE接近开关GFG 250/0.5 RT-ME

放心寄托LEUZE接近开关GFG 250/0.5 RT-ME

本组病例286例,其中男性198例,女性88例,年龄21岁~59岁。伤后距入院时间最短20min,最长2h。颅脑外伤48例,其中头皮裂伤和颅骨骨折36例,颅骨骨折并颅内血肿24例,颅骨骨折并脑挫裂伤及蛛网膜下腔出血8例,及脑干损伤6例。胸部外伤86例,其中单纯肋骨骨折24例,肋骨骨折并血气胸52例,心脏钝挫伤8例,创伤性膈疝2例。腹部外伤108例,其中肝破裂26例,脾破裂14例,胆囊管损伤1例,大小肠破裂33例,肾损伤18例,膀胱12例,肠系膜撕裂4例。会部外伤12例,其中肛门直肠裂伤9例,睾丸挫伤1例,尿道断裂2例。大血管损伤12例,包括颈动静脉损伤4例,下腔静脉损伤1例,股动静脉损伤8例。其他软组织挫裂伤21例。

2结果

本组病例分别经现场急救和手术抢救,术后部分重症被送入ICU监测,其中12例因并发呼吸功能不全,分别进行气管切开和用辅助呼吸,结果有6例因并发多脏器功能衰竭死亡,4例致残(植物人),其余被治愈,总治愈率达97.9%。

3讨论

急诊科护士必须具有良好的急救技术,行动迅速敏捷,密切配合医生做好各种抢救,把冶金工业外伤的伤亡和伤残降至最低点。冶金工业外伤发生突然,现场混乱,伤情复杂,多为复合伤。如意外爆炸伤,一大批伤员急待搬运和急救,在此情况下,护士随同医生奔赴事故现场后,本着迅速、果断、准确、有效的原则,奋不顾身的奔向前,对伤员做好伤口包扎、吸氧,同时迅速打开2条以上静脉通道,快速输液,保持血压,并以快的速度把伤员转送到安全地方,再进行后续治疗。本组有1例因脾破裂并发失血性休克,从现场急救到手术室手术仅用20min,这是缘于绿色抢救通道的畅通无阻,不仅为抢救伤员的生命争取了宝贵的时间,而且也减少和降低了冶金工业外伤的伤亡与伤残率。全麻手术后重症伤员被送入ICU科监测,其余被送回病房监护室观察。在病人未清醒前,要保持头偏向一侧仰卧位,清除口腔分泌物,保持气道通畅,利用面罩给氧3~5L/min,当病人清醒后还要持续吸氧1~2d。由于创伤和全麻后,伤员最易并发心肺功能不全,作者用心电监护仪来观察病人的血压、脉搏和血氧饱和度。当发现病人口唇粘膜干燥,心率增快,尿少时,表明病人可能是因输液量不足,所出现的症状,应及时向医生报告,根据病情适当增加输液量,但输液速度不宜过快,输液结束后用12500U肝素液冲洗,外扣肝素帽封闭,待用。病人清醒后血压稳定时,需改成半卧位,护士要主动协助病人叩背排痰。尤其是腹外伤肝脾破裂的病人手术结束时,通常在肝下方或脾窝处和盆腔内放置引流管,把手术创面的渗液引流出来,防止发生膈下和腹腔盆腔内感染。护理时要注意各引流管的密闭性,观察引流液的颜色和量的多少,认真做好记录。本组有1例脾破裂术后,腹腔引流管不断有鲜血流出,护士及时报告医生,后来经手术证实是脾蒂截断处有撕断的小血管在继续出血。此外,对导尿管的护理,要做到每4~6h开放1次,为预防尿路感染,我们将0.9%氯化钠500ml内加庆大霉素160000U,每日进行1次膀胱冲洗,将尿道口用碘伏早晚消毒1次,对医生要求记录24h出入量的病人还必须做好护理记录和各班的交接工作,确保病人住院安全,康复出院。

常见的膜蒸馏过程,按照冷侧水蒸气冷凝方法或排除方法不同分为四类:即直接接触式(DCMD)、气隙式(AGMD)、气体吹扫式(SGMD)及减压式(VMD)等4种操作方式(见图1).直接接触膜蒸馏中,膜的两侧分别和热的水溶液(热侧)及冷却水(冷侧)直接接触(a);气隙膜蒸馏中膜的冷侧和冷凝壁之间有一层空气间隙(b);气扫膜蒸馏中膜的冷侧由干空气扫过以带走传递过来的水蒸气(c);减压膜蒸馏是在气隙膜蒸馏的基础上,不断抽出气隙中的气体,使水蒸气的冷凝在膜器外实现(d).

1.2膜蒸馏的工艺指标及影响因素

1.2.1截留率

从理论上讲,对不挥发性溶质而言其截留率应为100%,但实际上往往达不到100%.其原因有两方面,一方面是膜的缺陷,如孔隙大小分布很宽,有部分孔隙太大或膜有针孔、裂纹等;其二是运行过程中膜发生“湿化”现象,即疏水性局部丧失使溶液通过了膜孔.

1.2.2水通量

影响水通量的因素有:

1)溶液浓度:一般情况下,溶液浓度高,水平衡分压小,水蒸气通量小,因此随着热侧溶液的不断浓缩,水通量渐渐下降.

2)膜两侧之温差:温差大,则传质推动力也大,水的通量增加.

3)溶液的流动状态:随两侧流动状态的改善,膜两侧之温差会增加,蒸汽压差也会相应增加,水通量亦相应提高.

4)膜的疏水性及结构参数的影响:包括孔径、孔隙率、膜厚和膜孔的弯曲因子.

2膜蒸馏技术的产生背景

20世纪60年代美国的Findley和欧洲的Haute、Hen-deryckx最早提出膜蒸馏过程时就是设想用于海水淡化的[1].l964年Weyl首次将DCMD用于脱盐,但限于当时没有合适的膜材料,过程的通量太小(<1kg/(m2•h)),没能引起人们的兴趣.到了1982年Gore报道用Gore-Tex卷式膜进行膜蒸馏的海水淡化,由于采用了聚四氟乙烯疏水膜,通量比以前有明显的提高.之后,膜蒸馏技术得到了很快的发展.80年代后期,Kjellander等首先在Hono岛上建立了两套中试设备,试验表明膜蒸馏装置操作稳定,并可得到很纯的产品.90年代初,日产淡水25t和10t的膜蒸馏装置在日本投入运行.膜蒸馏用于海水淡化的优点是过程可在常压和接近常温下连续进行,且操作简单,容易放大.但由于需加热,故用于海水淡化难于与反渗透技术竞争.

3膜蒸馏在冶金工业中的应用

随着膜蒸馏技术研究的不断深入,冶金工作者开始考虑利用膜蒸馏技术来浓缩浓度在1mol/L左右而不适于用其它膜技术处理的冶金工业生产中所产生的含酸、碱、盐的废水.膜蒸馏对冶金工作者的吸引力不在于它能制备纯水的性能,而在于它能利用低温热源及其具有的高度浓缩性能.冶金工业是一个耗能大户,普遍存在大量废热的回收利用问题,湿法冶金工艺中又经常有溶液浓缩的需要,因此膜蒸馏的工业化对冶金工业的技术进步无疑是一个巨大的推动.中南大学冶金分离科学与工程研究所对几种典型的酸、碱溶液的膜蒸馏浓缩进行了研究,均取得成功.现归纳简介如下.

3.1钛白废酸的浓缩[2]

实验所用装置如图2所示,它由加料系统、膜蒸馏器、接收系统和真空系统四部分组成.其中,加料系统主要包括恒温控制器、加热器和料液循环槽;膜蒸馏器是整个实验的核心部分.实验采用平板式,主要由料液室、圆形微孔分离膜、膜支撑板、密封圈等组成;收集系统主要由冷凝器和真空接收瓶等组成;真空系统主要由真空泵、压力计和压力调节阀等组成.首先用稀的纯硫酸进行试验.结果表明,采用VMD工艺可将2.1mol/L(18.3%)的硫酸浓缩到10.32mol/L(65.5%),如图3所示.开始控制热侧温度为70℃,冷侧为2.67kPa的低真空,当浓缩到硫酸为6.23mol/L(55.1%)时,水的通量已很小,为此将热侧温度提高至80℃,以增大传质推动力,此时可使硫酸进一步浓缩至65.5%.但是用废酸直接浓缩时发现随硫酸浓度增加,由于盐析效应,FeSO4结晶析出,这一结晶使膜发生“湿化”现象,丧失疏水性.深入研究发现,废酸中的钛对膜蒸馏并无影响,因此研究了先用扩散渗析法分离硫酸,但由于盐的泄漏,尽管渗析产酸可以用VMD浓缩至65%,但仍有亚铁结晶析出的问题,为此又研究了三异辛胺萃取硫酸的办法,反萃得到酸浓度为1.12mol/L,酸回收率达91.4%.将反萃回收的酸在热侧80℃,冷侧5.64kPa条件下浓缩可得到10.30mol/L(65.1%)的浓硫酸.

3.2从RECl3溶液中用膜蒸馏分离回收盐酸[3]

用P204萃取分组混合稀土得到的中稀土反萃液及重稀土反萃液中均含有较高浓度的盐酸,目前不得不耗费大量的MgO进行中和.因为盐酸有共沸点,按常规理解似乎不可能回收浓的盐酸,但考虑到RECl3的盐析效应,首先从理论上计算了含SmCl3的盐酸体系中水及HCl的分压,发现相对于纯盐酸溶液而言,同条件下,由于SmCl3存在,导致溶液体系H2O分压减小,而HCl分压增大,而且随SmCl3浓度增大,H2O分压的减小及HCl分压增大趋势更为明显.图4为根据计算结果作出的气液平衡关系图.这表明,由于SmCl3的存在,气相中的nHCl/nH2O会增大,溶液的共沸点组成向HCl减小的方向移动.在实际膜蒸馏过程中,RECl3浓度会不断增加,温度也远大于25℃,这些均有利于气相组成中HCl浓度的增大,即蒸馏产品液中HCl浓度会增大,而热侧料液中盐酸浓度则会不断减小.实验结果证实了理论判断的正确性,表1及表2分别为实际结果.试验中稀土反萃液CRE=0.6~0.9mol/L,CHCl=2~2.5mol/L,重稀土反萃液:CRE=0.2~0.4mol/L,CHCl=4.5~5.5mol/L,每次用料液5L,料液温度62~63℃,冷侧压力8~10kPa,料液循环速度5.4cm/s.随蒸馏过程进行,蒸馏产品液体积不断增大,料液体积不断减小,稀土得到不断浓缩.开始时水蒸气分压较大,所以蒸馏液中盐酸浓度较低,而料液中盐酸浓度还有不断增加趋势.随过程进行,盐析效应增强,故蒸馏液中盐酸浓度增加而料液中盐酸浓度下降.

3.3集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸[4]

集成膜法回收硫酸稀土溶液中硫酸,系指先采用减压膜蒸馏浓缩低浓度的硫酸稀土溶液,再采用扩散渗析法处理浓缩液以回收其中硫酸,其中扩散渗析的料液为减压膜蒸馏浓缩硫酸稀土溶液的浓缩液.由于扩散渗析处理的是浓缩液,较之单独采用扩散渗析法回收硫酸稀土溶液中的硫酸,处理量大大减小,设备的一次性投资因此降低,而且回收得到的硫酸浓度增大.表3为经减压膜蒸馏浓缩不同程度的硫酸稀土溶液,再经扩散渗析的实验结果.实验固定条件,料液成分:CRE=0.070mol/L,CH2SO4=0•468mol/L,减压膜蒸馏浓缩时,温度60℃,料液流速5.8cm/s,减压侧压力12.7kPa;扩散渗析操作方式为一次通过式,料液流量150mL/h左右,流量比1.0左右,温度28~29℃,渗析料液为减压膜蒸馏浓缩过程所得的浓缩液.此外由于扩散渗析的渗析料液为减压膜蒸馏浓缩过程所得的浓缩液,因此扩散渗析过程截留率的计算实际上包括了两个过程对稀土的截留率.由表3中实验结果可以看出,对比而言,经减压膜蒸馏浓缩后,再采用扩散渗析法回收,回收液硫酸浓度显著增大,而且由于扩散渗析处理的是浓缩液,尽管其单位时间的处理量并没有增大,但由于浓缩液体积远小于原液体积,其实际处理的原液量显然增大了,而浓缩倍数越大,效果越明显;同时可以看出,采用减压膜蒸馏预浓缩到不同倍数对后面用扩散渗析法回收稀土的截留率没有什么影响.

3.4氧化铝厂炭分母液的膜蒸馏浓缩[5]

氧化铝生产过程中用CO2分解析出Al(OH)3后的母液主要成分为Na2CO3,还含有部分NaOH及少量Al2O3、SiO2,现行生产工艺是蒸发浓缩后返回配制生料浆,耗能很高,为此探索了用膜蒸馏法浓缩它的可行性.在进行了如前所述相同的批量循环试验基础上进行了连续浓缩试验.试验装置如图5所示.以预浓缩至碱浓度为244g/L的2L溶液循环液置于槽2中.碱浓度为122g/L的料液连续从11号高位槽进入2号槽,从2号槽上部溢流口相应连续流出浓缩液至13号计量槽.8号槽收集冷侧之蒸馏液.图6为循环槽溢流流出液及蒸馏液流量随时间的变化关系.蒸馏液pH基本稳定在13,表明碱的截留率很高.图7为循环槽溢流口流出液之总碱浓度,显然在稳态操作情况下,能保持浓缩液总碱浓度为料液碱浓度两倍的水平.以上几例从不同角度均表明了膜蒸馏对创造节能冶金新工艺的前景.

4膜蒸馏存在的问题及发展方向

4.1膜蒸馏过程中存在的问题[5-10]

膜蒸馏过程具有一些其它膜过程所不具备的优点,但也存在一些缺陷:

1)通量较小.虽然个别设计很好的膜蒸馏系统水通量可达75kg/(m2•h),但一般膜蒸馏的通量无法与反渗透相比,且随着膜蒸馏过程的进行,膜通量会随着时间的延长而下降.造成膜通量衰减的原因一般有两个:一个是膜污染,另一个是膜被润湿.造成膜污染的原因可能是多方面的,如膜表面细菌的生长或是由于料液浓度过高(特别是料液接近于饱和时),膜蒸馏过程中会出现溶质组分在膜表面处的浓度高于其在料液主体中浓度的现象,即浓度极化.虽然从理论上讲,浓度极化会削弱浓度边界层内的传质推动力,从而使膜蒸馏过程的跨膜通量减小,但如果挥发性组分的蒸汽压随溶质浓度的升高下降不明显,浓度极化对跨膜通量的影响往往可以忽略.但浓度极化对膜蒸馏过程影响的另一方面是对多孔疏水膜疏水性的破坏,即当膜表面处溶质浓度高至一定程度将会导致膜被润湿.膜孔润湿被认为是膜蒸馏过程中最严重的膜污染.

2)热效率较低.一般只有30%左右,大部分的热量通过热传导损失.膜蒸馏过程中,由于热边界层的存在,料液侧膜表面处的温度低于料液主体的温度,渗透液侧膜表面的温度高于渗透液主体的温度,这种现象称为温度极化.温度极化的存在使得在膜两侧主体造成的温差没有全部用于料液汽化,跨膜传质的推动力减小,通量降低,是影响膜蒸馏过程热效率的重要因素.

3)对膜蒸馏专用膜及元件制造的研究非常薄弱.膜蒸馏所采用的膜材料性能的好坏是影响膜蒸馏工艺指标的关键.目前国内膜蒸馏所采用的膜材料,由于均为代用品,某些主要性能基本上都还不过关,从而制约了膜蒸馏技术的大规模工业应用.

4.2膜蒸馏技术的发展方向[5-10]

膜蒸馏作为一个新的膜过程在国际上尚未实现大规模工业化.我国实现膜蒸馏工业化必须从以下几方面对膜蒸馏进行深入的研究:

1)研制分离性能好、价格低廉的膜.提高膜蒸馏在实际工业应用中的竞争力,膜是关键.目前使用聚四氟乙烯和聚偏氟乙烯制备的膜性能不能完全达到膜蒸馏工业化生产指标要求,其用于盐水淡化和纯水制造竞争力都不强.故迫切需要研制出孔径分布均匀、孔隙率大、膜孔弯曲因子小、疏水性能优良的膜,尤其是加强中空纤维式膜的制备研究以推动膜蒸馏过程中膜元件商业化发展,从而推动膜蒸馏的工业化应用.

2)完善机理模型.正确了解膜蒸馏机理是进行过程强化和设计计算的理论指导;对膜蒸馏的过程机理虽然已有不少的研究和解释,但模型中一般包含大量的需经实验测定的参数,可靠性较差.

3)提高热利用率.热效率是膜蒸馏的一个重要的技术经济指标.热效率低是影响膜蒸馏大规模工业应用的主要因素之一.因此,如何减少膜蒸馏中的热损失,提高热效率是值得研究的一个课题.

4)扩大研究范围.目前膜蒸馏的应用主要还在于水溶液的分离和浓缩,但对恒沸物的分离方面还不多.特别是对有机溶剂混合物的分离就更少,这是膜蒸馏可研究发展的一个大领域,也是决定膜蒸馏可否替代常规蒸馏的关键.

5)加强对真空膜蒸馏的研究.在四种膜蒸馏方式中,真空膜蒸馏的通量相对较大,而且操作过程中膜不易损坏,下游侧的阻力也较其它三种要小.随着膜材料的开发和制膜工艺的进步,疏水膜的性能将提高而其成本会下降,膜蒸馏分离技术将会得到更快的发展,其在冶金生产中的应用也将越来越广.相信膜蒸馏技术会在研究和应用的生产实践中不断发展,一步步地走向成熟.

 


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