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SUN溢流阀RDBA-LAN进口工控的崛起

  • 更新时间:  2020-09-15
  • 产品型号:  CKBD-XCN
  • 简单描述
  • SUN溢流阀RDBA-LAN进口工控的崛起
    CWEA-LHN-NJY/S
    CBBY-LHN-EBY/S
    CWGA-LHN-NKY/S
    RDFA-LAN-CKX/S
详细介绍

惠言达欧洲进口工控配件 原装正品 极速报价
公司历史:惠言达于2019成立,9年备件销售积累,励志成为国内“零出错率"欧洲工业备品备件供应商。
公司模式:德国原装进口,为客户节约了成本,提高了采购效率。提供100%原装正品。
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售后服务:客服,返修集中操作,完善的售后系统。

世界会向那些有目标和远见的人让路、造物之前,必先造人。

直动式溢流阀为常闭压力限制阀,常用来保护液压元件,以防止其受瞬态压力的冲击。当压力在进口(口1)达到阀的设定值,阀开始向油箱(口2)溢流,节流以限制压力上升。此类阀调节平稳、噪声小,基本为零泄漏,抗油 污能力强,防堵塞并且响应速度快。

 

所有2口溢流阀(除了先导溢流阀)在尺寸和功能上可互换(如:给定的外形结构尺寸阀拥有相同的流道,相同的插孔)。

可在口2接受最大压力;适合应用在交叉端口的溢流油路中。

调节螺杆的密封暴露在系统压力下。这意味着只有当压力被移除时,此阀才可被调节。设定流程为;检查设定,移除压力,调节阀,检查新设定。

此阀对变动的油液温度和油液污染不敏感。

选择溢流阀的弹簧范围时,为确保最大的可重复性,目标溢流设定值要接近最小和最大压力的中间范围。

适合使用在负载锁紧应用中。

油箱口(口2)处的背压直接以1:1的比例增加到阀的设定值上。

配置EPDM密封圈的插装阀可用在磷酸酯液压油系统。暴露在石油基液压油或润滑油脂中会损坏密封圈。

利用Sun浮动结构减少由于过量安装扭矩或插孔/插装阀加工误差带来的内部零件粘结的可能性。

注意:技术参数可能因产品配置而不同。请查看产品配置部分。

插孔 T-162A

系列 0

通流能力 45 L/min.

工厂默认的设定值 15 L/min.

最大操作压力 350 bar

回座时最大泄漏 0,7 cc/min.

额定响应时间 2 ms

复位 >85% of setting

Adjustment - No. of CW Turns from Min. to Max. setting 6

阀头部安装六角尺寸 19,1 mm

阀安装扭矩 27 - 33 Nm

调节螺栓的内六角尺寸 4 mm

Locknut Hex Size 12,7 mm

Locknut Torque 9 - 10 Nm

型号重量 0.10 kg.

Seal kit - Cartridge Buna: 990162007

Seal kit - Cartridge EPDM: 990162014

Seal kit - Cartridge Polyurethane: 990162002

Seal kit - Cartridge Viton: 990162006

FXBA-XAN
FXCA-XAN
FXDA-XAN
FXEA-XAN
FXFA-XAN
FCBB-XAN
FCCB-XAN
FCDB-XAN
FCEB-XAN
FCFB-XAN
FDBA-LAN
FDCA-LAN
FDEA-LAN
FDFA-LAN
FRBA-XAN
FRCA-XAN
FRDA-XAN
FREA-XAN
FRFA-XAN
FPCC-XCN
FPCH-XCN
DTDA-MHN
DAAL-XHN
DLDA-MHN
DWDA-XAN
DBAL-XHN
DMDA-MAN
DNDA-XHN
RBAP-XAN
RBAC-LAN
RBAA-LAN
RBAE-LAN
DAAL-XHN
DBAL-XHN
CSAA-BXN
CSAD-XXN
CSAB-XXN
FSCD-XAN
FSDD-XAN
FSED-XAN
FSFD-XAN
FSBA-XAN
FSCA-XAN
FSDA-XAN
FSEA-XAN
FSFA-XAN
FSBS-XAN
FSCS-XAN
FSDS-XAN
FSES-XAN
FSFS-XAN
FSCH-XAN
FSDH-XAN
FSEH-XAN
FSFH-XAN
DKDS-XHN
DKFS-XHN
DKHS-XHN
DKJS-XHN
DKDR-XHN
DKFR-XHN
DKHR-XHN
DKJR-XHN
DKDR-8HN
DKFR-8HN
DKHR-8HN
DKJR-8HN

SUN溢流阀RDBA-LAN进口工控的崛起

SUN溢流阀RDBA-LAN进口工控的崛起

冶金含铁尘泥是钢铁冶炼过程中产生的副产物,其具有种类多、成分复杂的特点,为了对其进行高附加值的利用,现打破传统利用模式,针对瓦斯灰、炼钢污泥、氧化铁皮的成分特性,采取按比例混和压球成型-还原焙烧-磁选提铁的方式进行深度还原提铁。通过试验验证,该深度处理方式,可以达到瓦斯灰、炼钢污泥、氧化铁皮成分互补的作用,取得了较好的还原提铁效果。

关键词:冶金固体废弃物;含铁尘泥;瓦斯泥;炼钢污泥

引言

钢铁企业在生产过程中,会产生大量的冶金固体废弃物,这些冶金固体废弃物种类多,包括炼铁渣、炼钢渣、各工序产生的除尘灰及除尘泥、废旧耐材及其他垃圾等。冶金固体废弃物的产生总量大,年产生量约占钢产量的50%左右,部分钢企固体废弃物的产生比例更高。虽然冶金固体废弃物种类多,但根据金属含量可划分为金属固体废弃物和非金属固体废弃物。当前环保部门对冶金制造业提出了新标准和新要求,大力倡导绿色冶金,花园式工厂建设。钢铁企业也自发的重视环保,并在环保方面做足了功夫,通过优化生产工艺、调整产业结构、推行新的冶炼技术和产品来实现高效冶炼和洁净冶炼,更加注重资源的循环利用,在冶金含铁尘泥再利用方面进行了更多、更深入的研究。如果利用不好这些冶金含铁尘泥,其会成为环保压力,变成企业的负担。反之,通过新技术或新产品的研发,将冶金含铁尘泥循环利用起来,不仅可以变废为宝,降低部分生产成本,为企业带来一定的效益,还能够满足环保要求和行业需求。冶金含铁尘泥主要指球团、烧结、炼铁、炼钢、连铸、热轧和冷轧等工序产出的除尘灰、除尘泥、氧化铁皮等物质,该类物质具有含铁量较高、产生渠道广、种类繁多、化学成分复杂的特性,总产生量约占钢产量的10%。含铁尘泥的这些特性给资源的循环利用带来了一定的难度,但只要处理方法得当,仍是能取得较好的社会效益和经济效益。该文对瓦斯灰、炼钢污泥、氧化铁皮的综合利用进行了试验性研究,并取得了较好的试验效果[1]。

1试验原料

1.1试验原料

试验原料为瓦斯灰、炼钢污泥、氧化铁皮、黏结剂等。

1.2试验原料成分

试验原料烘干后,化验其成分,化学成分见表1。其中水分含量分别为瓦斯灰水分12.24%、炼钢污泥20.63%、氧化铁皮4.76%。

2试验方案

上述3种含铁尘泥的TFe含量较高,其中瓦斯灰及炼钢污泥中含有一定量的C。试验目的是充分利用瓦斯灰、炼钢污泥自身携带的C对3种含铁尘泥进行还原提铁,通过试验验证其可行性。

2.1试验原料的准备及配比计算

含铁尘泥含有较高的水分,需要进行晾晒处理,将3种含铁尘泥晾晒至水分含量符合标准后,再依据化验检测数据进行配料。配料的原则是三者混合料中总C量能够满足氧化铁类物质的还原反应,并保持一定量的C富余,配料比的计算必须折成干基。经计算,物料配比(干基)为瓦斯灰31.21%、炼钢污泥48.78%、氧化铁皮20.01%。

2.2试验所需设备

设备包括JQ350混料机、皮带机、对辊压球机、高温坩埚升降炉、坩埚钳、耐火罐、破碎机、小型球磨机、磁铁、电子称等。

2.3试验步骤

2.3.1试验料的成球氧化铁皮须预先捣打粉碎或碾碎,再将晾晒后的含铁尘泥按照计算比例加入混料机内,搅拌时加入适量的黏结剂。搅拌过程中,视搅拌情况添加少许水,保证试验料具有适度的黏性,以便于压制成球。物料混合均匀后,打开混料机的卸料闸,通过皮带机将试验混合料输送至对辊压球机中转缓冲料仓,开始压球,压制成球待用[2]。

2.3.2成球装罐将成球装入耐火罐内,摆放整齐,在距离罐口5cm的位置处停止装球,均匀地覆盖上阻火粉。覆盖阻火粉的目的是防止还原后的成球二次氧化,造成试验数据的偏差。

2.3.3成球的还原焙烧将装满成球的耐火罐放入坩埚升降炉内,按照设定的温度曲线升温,升温至设定的还原焙烧温度后,持续保温至设定的时长[3]。可按试验方案设定不同的还原焙烧温度和保温时长。保温结束后(还原焙烧过程结束)进入冷却状态。成球的还原焙烧采用正交试验法,主要包括2个阶段。一阶段,保持还原焙烧时间不变(预留焙烧时间较充裕,以便于反应温度对还原焙烧的影响),在不同温度下对成球进行还原焙烧,通过试验数据,选出较好的还原焙烧温度。第二阶段,还原温度为一阶段的优选温度,调整还原焙烧时间,根据试验数据确定还原焙烧时长。

2.3.4还原成球的破碎磁选待坩埚升降炉降至常温后,夹出耐火罐,小心地倒出阻火粉,取出焙烧成球并称重。称重后破碎,破碎料倒入小型球磨机研磨,研磨完毕后用磁铁对研磨料进行磁选,并对磁选出的物料进行称重。

2.3.5磁选料的TFe测定采用GB/T6730.5标准三氯化钛-重铬酸钾容量法测定含磁选料的TFe含量,记录不同试验方案下的试验数据。

3试验结果及分析

通过试验,掌握了一手试验数据,再系统性地分析化验数据,选出综合效益高的还原焙烧参数,为后期规模化生产提供数据指导。一阶段的还原时间选择4h(有富余),还原温度自1000℃始,每批次试验递增50℃,见表2。一阶段的试验数据表明,在保持还原焙烧时间一定的前提下,随着还原温度的递升,磁选粉选出率减小,选出粉的TFe含量整体上呈上升趋势,但当温度超过1200℃后,磁选粉的TFe变化不大。出现这种现象可能与磁选机的磁选效果及化验滴定误差有一定关系[4]。但还原温度在1200℃时,含铁尘泥的提铁效果明显,从能耗方面考虑,还原温度选择1200℃较为经济。另外,为便于后期工业化生产,选择一个较低的还原温度,有利于后期还原设备的选型,特别是在耐材方面扩大了选择空间[5]。在完成一阶段的试验后,保持还原温度1200℃的条件下,还原时长每批次试验递增0.5h。通过试验选出含铁尘泥合适的还原反应时间,见表3。当还原温度设定为1200℃时,含铁尘泥成球的还原提铁效果随还原时间的延长呈先增后降的趋势,当还原时间为2.5h时,还原提铁效果好。当还原时长达到3.0h时,还原成球有部分二次氧化,导致磁选率下降。虽然2.5h的还原提铁效果好,但与2h的相较差距不大。如果在实际的工业化生产时,选择2h作为还原时间应该性价比高[6]。

4结论

首先,经过试验验证,瓦斯灰、炼钢污泥、氧化铁皮这3种冶金含铁尘泥是可以通过还原焙烧进行提铁的,但各种物料的配比要根据化验成分实时计算。另外,该实验方案如果转化为工业化推广应用,还原焙烧的窑型选择尚须进一步考证。其次,瓦斯灰、炼钢污泥、氧化铁皮在还原温度1200℃、还原时间2.5h时,实验室还原提铁效果好。但在工业化生产中,选择2h作为还原时间应该性价比高。因为2h和2.5h的还原提铁效果相差不大,但在1200℃的高温下,还原时间保持越长,能耗越高,成本越高。再次,对瓦斯灰、炼钢污泥、氧化铁皮的还原提铁处理,只是冶金含铁尘泥利用的一种方案,通过这种思维,启发科研者找到更加经济、高效的再利用技术,为冶金尘泥的再利用开启新篇。最后,冶金固体废弃物种类繁多、数量较大,虽然利用的难度大,但是如果处理方法得当,是能实现高附加值利用的,并能获得高额的回报。今后如何高效地利用这些所谓的“废弃物”,需要不断的开拓创新,借助更多的新技术去实现,从而为企业及国家做出有利贡献。


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